煙氣按照不可壓縮流體設定；假設入口處煙氣速度分布均勻，速度方向垂直于入口處平面；假設導流板的厚度為零；陽極管壓降都采用多孔介質進行模擬；采用非結構網格。

　　與干法靜電除塵器一樣，管式濕式電除塵器入口的氣流分布直接影響除塵效率和使用壽命[4-6]。特別是管式濕電氣流速度大于3m/s，氣流若不均勻，直接導致局部收集煙塵能力降低、局部風速過高，影響結構的穩定性和使用壽命。因此合理的氣流分布方案在管式濕式電除塵器設計中至關重要。

　　本文以勝利發電廠二期#4機組2×300MW機組安裝的濕式電除塵器前變徑為研究對象，該電廠位于省市，為1025t/h亞臨界壓力中間再熱自然循環鍋爐，單爐膛四角切向燃燒。除塵采用低壓脈沖旋轉脈沖布袋除塵技術，出口粉塵排放指標小于20mg/m3。脫硫工藝采用雙塔雙循環脫硫工藝，為滿足煙囪出口粉塵排放小于5mg/Nm3的要求，脫硫后加裝管式濕式電除塵器技術。

　　濕式電除塵器布置在脫硫塔上，由于濕式電除塵器內的流速不能超過3。5m/s，小于脫硫塔內流速6。5m/s，因此，在脫硫塔和濕電中間需要加裝變徑。脫硫塔塔徑13米，濕式電除塵器入口17。5米。濾筒除塵器，煙氣經過變徑后，在慣性力的作用下，可能會出現流場不均的現象，氣流不能均勻的進入整個濕電入口斷面。進而導致局部風速過大，降低除塵效率。因此必須在變徑處加裝氣流分布裝置來保證氣流的均勻性。

　　1)在變徑氣流分布設計中，“強制導流”的設計方法可行，但是需注意導流板的高度，過低則無法起到導流的目的，過高則浪費材料、增加載！

　　流場數值模擬包含脫硫塔、變徑、濕式電除塵器、出口煙道，不考慮支撐等部件。與實物按照1：1的比例進行建模。建立模型如下圖5。

　　導流葉片在脫硫塔出口的直徑方向上，考慮到在變徑內氣流的流動特性中間流速快、但是需注意導流板的高度四周流速低，因此在中心區域采用較小間距，在外周區域采用較大間距；導流板順氣流方向的高度大概為變徑高度的20%～30%，為1米，除塵器廠家濕式電除塵器保證氣流的導向；導流板采用卡槽的方式安裝，卡槽帶有一定的角度，這種安裝方法簡便，且能保證安裝精度；導流板上加筋防止變形；整流格柵板將帶角度運動的氣流進一步引導成為垂直運動的氣流，使氣流能夠均勻穩定的進入到濕式電除塵器內部，開孔率為40%；運行環境為酸性，因此，還要對該套氣流均布裝置涂玻璃鱗片進行防腐。

　　勝利發電廠#4 機組濕式電除塵器投運至今運行穩定，效果良好，粉塵排放濃度穩定在3mg/Nm3以內，滿足超低排放5mg/Nm3要求。下圖是運行時的參數。

　　北極星環保網訊！摘要：為滿足超低排放的要求，勝利發電廠在脫硫塔下游安裝濕式電除塵器。濕電入口安裝變徑，為保證進入濕電內氣流的均勻性，在變徑處安裝氣流分布裝置。文章對氣流分布裝置的設計方法、數值分析過程、實際應用效果進行了詳細介紹。電廠的應用情況表明，該氣流分布裝置設計方法合理、可靠。

　　圖6是中心截面速度的流線是鍋爐BMCR工況下陽極管入口上游0。5米處測試面速度云圖，可以看出：測試面整體上速度基本分布均勻，經過計算得出：該斷面速度分布的相對標準偏差系數為14。5%，小于15%的設計要求。經計算濕電除塵器煙道入口面至出口面的系統壓力損失數值為121Pa！

　　變徑入口處的導流葉片采用“強制導流”的策略，葉片向四周導向，不同的角度引導氣流往不同的方向運動，進而改變下游斷面的氣流均勻性。圖2是導流板角度設計原理圖。圖中a為第一個導流葉片底部與邊壁的距離，A為脫硫塔出口的直徑，b為第一導流葉片頂部假想一直延長到濕式電除塵器入口位置時與邊壁的距離，B為濕式電除塵器入口的直徑。根據a/A=b/B來設計計算第一導流葉片的傾斜角度，這樣脫硫塔出口的導流面積和濕式電除塵器入口的投影面積比例一定，從而保證導流板能夠將底部出口氣量均衡的導入到上游入口斷面，使上游濕式電除塵器入口界面的進氣流速均勻；對于多組導流葉片，采用與第一導流葉片相同的計算方式，計算相應導流葉片的傾斜角度。

　　自《煤電節能減排升級與改造行動計劃(2014-2020年)》實施以來，各地大力實施超低排放和節能改造工程。管式濕式電除塵器，采用立式布置，結構簡單，占用空間小；材質為導電玻璃鋼，除塵器廠家重量輕，耐腐蝕與導電性好；運行費用低，僅需少量的工藝水作為補充水，無需設置單獨的水處理系統。因此管式濕式電除塵器作為煙塵末端治理的利器被廣泛應用[1-3]。

　　變徑結構如圖1所示，鑒于該結構形式，在變徑入口安裝導流葉片保證氣流均勻的導向四周，在變徑出口，即濕電入口，安裝整流格柵，同時整流格柵也可以作為濕電的底部檢修平臺。